金属针布齿型规格设计探讨（二）

本文发表在2016年出版的第31期《梳理技术》杂志上，更多好文章期待您的投稿。投稿、咨询邮箱：[e-mail]

金属针布齿型规格设计探讨（二）

许鑑良

［东华大学，金轮针布（江苏）有限公司］

3.2.2.2    道夫齿密N_D

由（7）式可见：道夫齿密N_D与梳机产量q、纤维平均公制支数N_m和道夫梳理度C_D成正比，与道夫转速n_D和纤维平均长度

成反比。

【例1】梳棉机产量q为20 kg/（台·h），道夫转速n_D为25 r/min，纤维平均长度

为0.029 m，纤维平均公制支数N_m为5800 m/g（即线密度为1.72 dtex），梳理度C_D为0.4696，则道夫针布齿密N_D为358 齿/（25.4mm）²。

【例2】梳棉机产量q为30 kg/（台·h），道夫转速n_D为35 r/min，纤维平均长度

为0.029 m，纤维平均公制支数N_m为5800 m/g（即线密度为1.72 dtex），梳理度CD为0.4934，则道夫针布齿密N_D为403 齿/（25.4mm）²。

【例3】梳棉机产量q为40 kg/（台·h），道夫转速n_D为45 r/min，纤维平均长度

为0.029 m，纤维平均公制支数N_m为5800 m/g（即线密度为1.72 dtex），梳理度C_D为0.4226，则道夫针布齿密N_D为357.98 齿/（25.4mm）²≈358齿/（25.4mm）²。

3.2.3    刺辊齿尖密度N_T

刺辊加工的是纤维束或纤维块，且含有较多破籽等大杂，故刺辊齿密不能过大，否则损伤纤维，碎裂杂质。

3.2.3.1    刺辊的梳理度C_T

式（8）中：

D_T—刺辊直径，一般均为0.250m；

n_T—刺辊转速（r/min）；

B—刺辊幅宽，A186机为1.016m；

N_T—刺辊齿密［齿/（25.4mm）²］，折算成每平方米齿数时，需乘以1550 ，即1550 齿/m² ；

q—梳棉机产量（ kg/台·h）；

N_m—纤维平均公制支数（m/g）；

—纤维平均长度（m）；

落棉率单位为%，一般梳棉机总落棉率为35%~4.5%；高产梳棉机装有尘刀吸管和棉网清洁器时，总落棉率可达6.5%以上，视吸点多少而定。

将有关常数代入（8）式后得：

在加工纤维平均公支数为5800 m/g（即线密度为1.72 dtex），纤维平均长度为0.029 m，不同梳棉机产量、不同刺辊速度和总落棉率时，现有刺辊齿密，按（9）式计算的刺辊梳理度C_T列于表18~20。

由表18~20可见：刺辊针布齿密增大，梳理度提高；梳棉机产量提高，刺辊针布梳理度降低；所以，高产梳棉机必须相应增加附加分梳件。刺辊针布梳理度C_T一般在0.3～0.92  齿/根，过小则分梳不足，过大易损伤纤维，一般应控制在0.5～0.6 齿/根。因此可根据梳理度计算刺辊齿密。

3.2.3.2    刺辊针布齿密N_T

式（10）中：

C_T—刺辊针布的梳理度（齿/根）；其他符号同（8）式。

【例1】q为20 kg/（台·时），总落棉率为4%，n_T为850 r/min，N_m为5800 m/g（即线密度为1.72 tex），

为0.029 m，C_T为 0.61 齿/根，则N_T为40.21 齿/（25.4mm）²。

【例2】q为30 kg/（台·时），总落棉率为5%，n_T为900 r/min，N_m为5800 m/g（即线密度为1.72 tex），

为0.029 m，C_T为0.59 齿/根，则N_T为55.63 齿/（25.4mm）²。

【例3】q为40 kg/（台·时），总落棉率为6.8%，n_T为1000 r/min，N_m为5800m/g（即线密度为1.72 tex），

为 0.029 m，C_T为0.522 齿/根，则N_T为60 齿/（25.4mm）²。

3.3     齿距p、基部宽b₁和齿部宽b₂

3.3.1    齿距p

金属针布的齿尖密度N由针布齿条的齿距p和基部齿宽b₁计算得出。

3.3.1.1    锡林齿条齿距p_c 

齿距p_c越小，纵向齿密越大，每根纤维的作用齿数越多，拉伸和平行伸直纤维作用强，梳理充分，但是易损伤纤维且转移困难，增加短绒。故当梳理的纤维长时，齿距应增大；纤维短，齿距应减小。锡林针布上的纤维，一般均呈卷曲状态，其投影长度最多仅为纤维伸直长度的2/3，纤维的伸直度系数η为0.61。针齿抓取纤维时，一般握持在纤维的1/3处，一根纤维至少需要与3~5个齿尖接触，平均4个齿接触，才不至于切向滑脱，则齿距p_c：

p_c=（1/3）

η/4          （11）

【例1】纺细绒棉，纤维平均长度为29 mm，则p_c为1.47 mm。

【例2】纺长绒棉，纤维平均长度为37 mm，则p_c为1.88 mm。

3.3.1.2    道夫齿条的齿距p_D

道夫针布前角小，齿深大，其齿距受限制，且其纤维层厚度是锡林针布的好几倍，为增加道夫凝聚纤维量和泄导锡林、道夫三角区的高速气流，道夫齿条的齿距p_D必须放大，一般道夫针布齿条齿距：

p_D=K_D p_c       （12）

锡林与道夫齿条齿距配比见表21。

常规选配时，K_D在1.0~1.4，p_c小配p_D小，p_c大配p_D大。纤维短，配比K_D取较小值；纤维长，K_D取较大值。

3.3.1.3    刺辊齿条的齿距p_T 

刺辊加工的是棉束或小棉块，束、块均比单纤维长，一般约为单纤维的3倍多。故刺辊锯条的齿距p_T：

p_T=K_Tpc       （13）

据现有锡林和刺辊锯齿条统计，锡林、刺辊纵向齿距配比见表22。

由表22可见：K_T值常为3.23~3.53，锡林齿条齿距与刺辊齿条齿距成对应关系，即：纤维短，取小值；纤维长，取大的值。

个别自锁刺辊齿条，将p_T设计在2.1~2.6 mm间，用于握持分梳时将严重损伤纤维，使生条短绒大幅增加，欠妥；但若用于三刺辊的第二、第三刺辊的自由分梳，则尚可。

以下情况时，齿距p需作相应调整：

a）棉纤维成熟度差，或化纤单强低时，应适当增大齿距；

b）化纤伸长大，易伸长时，应适当增大齿距；

c）纤维摩擦因数大时，应适当增大齿距；

d）纤维刚度大，或卷曲数少，或抱合力差时，应适当减小齿距；

e）针布前角小，抓取力很强，或齿深大，纤维易沉入齿根，或易绕花时，应适当增大齿距。

3.3.2     基部宽b₁

基部宽b₁越小，针布横向齿密越大，对棉束的分解点越多，将棉束分解为单纤维的作用越强，分梳作用越好，可减少束丝和棉结；b₁过小时，易嵌杂和损伤纤维，增加杂质和短绒。

基部宽b₁对梳理质量的影响远大于齿距p，所以在设计时应以基部宽为主。

基部宽b₁可由已计算得到的齿密N和纵向齿距p求得，即：

【例1】纺细绒棉，设N_c为818 齿/（25.4mm）²，p_c为1.47 mm，则b1c为0.54 mm。

【例2】纺长绒棉，设N_c为950 齿/（25.4mm）²，p_c为1.80 mm，则b_1c为0.38 mm。

【例3】纺棉型化纤，设N_c为576 齿/（25.4mm）²，p_c为1.6 mm，则b₁c为0.70 mm。

基部宽b₁是针布齿条基部两侧面间的距离、针布齿条在滚筒上每包一圈的横向间距。此间距影响相邻齿横向空隙的大小、齿隙内可容纳纤维的根数、齿尖分解纤维束的点数。b₁大，相邻齿横向间隙大，可容纳较粗或较多根纤维，梳理负荷大，梳解纤维束分割点数少，不利于梳理，也不易损伤纤维和嵌杂；b₁小，则相反。纤维直径粗，b₁应大；纤维直径细，则b₁应小。

纺化纤时，锡林齿条基部宽b1与化纤细度的关系如表23^［7］。

纺棉时，棉纤维细度选配，取决于纺纱号数。号数大，纱号粗，选配棉纤维线密度粗，纤维短；纱号数小，纱号细，选配原棉密度细，纤维长。纺高含杂转杯纱时，为防嵌破籽，锡林齿条基部宽应放大。棉纱号数与锡林齿条基部宽的关系如表24。

英国专利认为，纺棉和棉型化纤的金属针布，锡林针面与道夫针布横向每25.4 mm齿数与纵向每25.4 mm齿数之比最好不小于1.75∶1，最高达4∶1。对比试验如表25。

由表25可见：横纵向齿数之比为4∶1，齿密减少28.57%，且产量提高到1.5倍时，由于横向密度大，从并条到布面，棉结杂质都显著减少。

此外，纵向齿密大，必然使齿条总高、齿深减小，齿尖角变小，齿尖强度降低，使设计这些参数时受限制。以下情况时，可适当调整基部宽b₁：

a）纤维细、长，成熟度好或单纤强力较高时，b₁可适当减小；

b）纤维的摩擦因数小，卷曲度少，或抱合力差时，b₁可适当减小；

c）纤维摩擦因数大，易生静电，易绕滚筒时，b₁应适当增大；

d）针布前角大、齿深小，针布释放性强时，为平衡分梳和转移的矛盾，b₁可适当减小。

道夫针面上纤维层厚度是锡林针面上的好几倍，为增加道夫针布的容纤量和泄导锡林~道夫上三角区高速气流，提高道夫转移率，横向齿密不能大，基部宽一般都设计在0.8 mm和0.9 mm。过大不利于棉网均匀度。

刺辊锯条基部宽，嵌槽齿条，基部宽与槽宽过渡配合，一般为1.09 mm，一寸8槽，针布横向齿间距为3.2 mm。

自锁齿条基部宽b₁有3.2、3.0、2.0、1.6 mm四种，以3.2 mm最多。刺辊针布加工的是小棉束或小棉块，齿条基部宽不宜过小，过小易损伤纤维和打碎杂质，也易嵌破籽，影响刺辊落棉和纤维完全向锡林转移。

清梳联主清棉机的自锁齿条：国内外现有齿条基部宽最大4.2 mm，最小3.0 mm，加工高含杂转杯纺原棉时，嵌破籽非常严重。FA109型第2辊齿条b₁应增加至10~12 mm，第三辊应增加至8~10mm；FA116型加速辊的横向齿间距亦应增加至10~12 mm，大分梳辊横向齿距增至8~10mm，以防止嵌破籽、籽棉和棉籽，防损伤纤维，增加短绒；防返花、增加棉结；防轧碎杂质而增加杂质粒数。

3.3.3    齿部宽b₂

齿部宽b₂是齿根部宽度，齿条加工制造过程中，b₂与b₃差值小时，轧坯条时易加工；但b₂过小，则齿部强度低、不抗轧，且齿根部侧间隙退拔度小，纤维或杂质嵌入齿根间隙后难向齿尖转移。一般b₂比基部宽b₁小0.15~0.20 mm。

4      齿深h₆、基部高h₂和齿总高h₁ 

4.1    齿深h6

齿深h₆应根据加工纤维层厚度和齿隙容纤量等因素决定，它影响分梳、转移和均匀与混和作用。

4.1.1    锡林齿深h_6c

锡林齿条齿深h_6c小即齿浅，则针隙容纤量少、针面负荷轻，有利于高产、强分梳，提高道夫转移率、防止纤维绕滚筒；但齿深太浅时，分梳时不能容纳大棉束或大棉块，使纤维束、块在紧隔距状态下强分梳，易损伤纤维，压碎大杂，使短绒和杂质粒数增多；针布容纤量少，储存和释放纤维量少，均匀、混和作用差。当前角较大时，影响更显著；但齿深小则释放能力强，转移率高，利于减小前角，提高分梳能力，且能增强齿尖的抗轧性能；因此，随密齿、小前角发展，锡林齿深h_6c有向小齿深发展的趋势。

锡林齿深h_6c可用下式估算：

式（15）中：

q—梳棉机产量（kg/台·时）；

γ_D—锡林道夫转移率（%）；

D_c—锡林直径，A186机为1.29 m；

n_c—锡林转速（r/min）；

B—锡林幅宽，A186机为1 m；

ρ—为纤维密度，单位为g/cm³，一般纺织纤维密度为1.14~1.52 g/cm³，折合每立方米时的单位为（×10⁶ g/m³）。各种纤维的密度见表26^［8］。

K_c为纤维层的膨松系数，是纤维集合体压紧前、后体积之差与受压前体积之比值^［8］。膨松度系数与开松度和纤维卷曲度、 弹性有关。锡林针布上纤维层的膨松系数，当产量在15~60 kg/（台·h）时，K_c为0.223 ×10^-2 ~0.483 ×10^-2，梳棉机产量、锡林速度和道夫转移率低时，取下限；梳棉机产量、锡林速度和道夫转移率高时，取上限。

若纺细绒棉，纤维密度为1.5 ×10⁶ g/m³，A186机幅1 m代入（15）式，则可得：

【例1】梳棉机单产为15 kg/（台·h），锡林转速为310 r/min，道夫转移率为6%，K_c取 0.368×10^-2，则h_6c=0.6 mm；若K_c取0.223×10^-2，则h_6c≈1.0 mm。

【例2】梳棉机单产为20 kg/（台·h），锡林转速为360 r/min，道夫转移率9.7%，K_c取0.314×10^-2，则h_6c=0.5 mm。

【例3】梳棉机单产为25 kg/（台·h），锡林转速为410 r/min，道夫转移率15%，K_c取0.223×10^-2，则h_6c=0.5 mm。

【例4】梳棉机单产为40 kg/（台·h），锡林转速为430 r/min，道夫转移率17%，K_c取0.375 ×10^-2，则h_6c=0.4 mm。

【例5】梳棉机单产为60 kg/（台·h），锡林转速为500 r/min，道夫转移率19%，K_c取 0.433×10^-2，则h_6c=0.4 mm。

经统计，棉纺锡林齿深h_6c列于表27。

经统计，毛纺锡林齿条齿深h_6c列于表28。

4.1.2    刺辊齿深h_6T

刺辊齿深h_6T 应与喂入棉层厚度相适应。刺辊针布为握持分梳，齿深h_6T过浅则刺不透棉层，下层棉束或棉块梳不到，使上、下棉层分梳差异增大、棉束增加，锡林~盖板间梳理负荷增大，上层纤维受锯齿剧烈搓擦损伤纤维、增加短绒和棉结，甚至打碎杂质；齿条齿深h_6T过深，则不易抛落杂质、转移纤维，影响刺辊落棉，刺辊上未转移给锡林针布的纤维返回给棉罗拉处，与喂入棉层搓擦，产生大量棉结。刺辊齿条齿深h_6T可用式（17）计算：

式（17）中：

G₀—为棉卷或筵棉的定量（g/m）；因大多数梳棉机机幅为1 m，故此定量的实际单位是g/m²。

ρ—为纤维密度，单位为 g/cm³，一般纺织纤维密度为1.14~1.52 g/cm³，折合为每立方米时的单位为（×10⁶ g/m³）。

K_T—棉层、或筵棉、或棉卷的膨松度系数^［8］，是棉层、筵棉或棉卷压紧前、后体积之差与压紧前体积之比值。膨松度系数与开松度和纤维卷曲度、 弹性有关。棉层密度远比纤维密度小，即使是纤维包也远远小于纤维的密度。一般棉层、筵棉或棉卷的膨松度系数K_T在 0.09~0.11。开清棉，棉层开松度差，取下限值；梳棉棉卷开松度中等，取中间值；清梳联筵棉，开松度最好，取上限值。

【例1】普通梳棉机，棉卷定量G₀为400 g/m，机幅为1 m，即G₀为400 g/m²，细绒棉ρ为1.50 g/cm³，即ρ为1.5×10⁶ g/m³；棉卷的膨松度系数K_T为0.10；则h_6T为2.67 mm。

【例2】清梳联，喂入筵棉定量G₀为600 g/m，机幅为1 m，即G₀为600 g/m²，细绒棉ρ为1.50 g/cm³，即ρ为1.5×10⁶ g/m³；筵棉的膨松度系数K_T为0.11；则h_6T为3.64 mm；若膨松度系数K_T为0.1，则h_6T为4 mm。

【例3】清棉机，喂入棉层定量G0为900 g/m，机幅为1 m，即G₀为900 g/m²，细绒棉ρ为1.50g/cm³，即ρ为1.5×10⁶ g/m³；清棉机棉层的膨松度系数K_T为0.09；则h_6T为6.67 mm。

经统计，棉纺刺辊齿条齿深h_6T列于表29。

4.1.3    道夫齿深h_6D

虽然道夫与锡林为分梳配置，但锡林针面线速度是道夫针布针面的20多倍，凝聚的纤维层厚度也比锡林针布上纤维层厚得多；且锡林转速高，离心力大，带动的高速气流须要通过道夫针布齿隙排泄，否则易在锡林道夫上三角区形成涡流，制造纱疵。因此，道夫齿条的齿深不能浅，应与生条定量相适应，可用式（18）估算：

式（18）中：

G_D—生条定量（g/5m）或（g/m），因一般梳棉机机幅为1.0 m，故即为 g/m²；

E_D—道夫至圈条器的张力牵伸，一般在1.25~1.45；

ρ—纤维密度（g/cm³）或（×10⁶ g/m³）；

K_D—道夫纤维网的膨松度系数，约为0.123×10^-2 ~0.183×10^-2，生条定量轻，取下限值，生条定量重，取上限值。

【例1】生条定量20 g/5m，即4 g/m²，道夫至圈条器的张力牵伸为1.35，纤维密度ρ为1.5×10⁶g/m³，K_D取0.164×10^-2 ，则h_6D为2.2 mm。

【例2】生条定量25 g/5m，即5g/m²，道夫到圈条器的张力牵伸为1.42，细绒棉纤维度ρ为1.5×106 g/m³，K_D取0.183×10^-2，则h_6D为2.59 mm。

【例3】生条定量15 g/5m，即3 g/m²，道夫至圈条器的张力牵伸为1.25，长绒棉纤

维密度ρ为1.51×10⁶ g/m³，K_D为0.123×10^-2，则h_6D为2.03 mm。

经统计，棉纺道夫的齿深h_6D列于表30。

4.2     基部高h₂

基部高h₂影响针布包卷：h₂大，侧压刀虽容易压牢，不易跳刀，但包卷过程中齿条弯曲刚度大而难以弯曲成弧形，包卷后针面圆柱度差，且易倒条，而且制造时耗用钢材多，成本高；h₂过小，虽可节省钢材，包卷针布针尖面圆柱度好，但侧压刀与齿条侧面接触面积小，包卷过程中若稍有机器振动则易跳刀；据包卷经验，一般齿条的基部高h₂应为1.0~1.3 mm，过小过大都不宜。

V型齿条，因其基部有V形槽，h₂要适当增大至1.5 mm，也有设计2 mm的，但浪费钢材，影响包卷而无必要。

嵌槽齿条要与凹槽紧密配合，基部高h₂应不小于1.5 mm。

4.3      条总高h₁   

由图17可知，齿条总高

h₁=h₂+0.2+e+h₆          （19）

式（19）中，e的大小既影响齿根部嵌纤维和杂质，又影响包卷：e大，齿根处易嵌纤维和杂质，且齿条抗弯刚度大而不易弯曲，包卷张力要大，也费钢材；e小，则相反。故e以偏小为好，一般e为0.2~0. 3 mm。

图17    齿条总高

5      齿顶面积b₃×l

b₃为齿顶厚，l为齿顶面长。齿顶面积b₃×l越小，针齿越易于刺入棉束和纤维层，分梳效果越好；但齿顶面积过小，冲齿时易使齿部变形扭曲，淬火易烧毁或氧化脱碳，使用时锋利度易衰退，且抗轧能力差。如采用园锥状梳针形齿尖，握持分梳时不易损伤纤维可减少短绒，但自由分梳时，不利于抓取和握持纤维。故Graf公司制造的锡林针布齿条齿顶面积不是零，放大到1000倍时为一小平面，b₃×l=0.05 mm×0.07 mm，纺纱效果好且寿命长，棉纺锡林针布齿条齿尖均可设计此尺寸。

道夫易轧伤，为提高其抗轧性能，道夫齿顶面积宜增大些，b₃常设计在0.10~0.15 mm；l为0.08~0.13 mm。

刺辊齿条为握持分梳，其齿顶面积小有利于刺入棉层，减少纤维损伤和击碎大杂，防止短绒和杂质增多；但握持分梳的梳理力很大，齿尖过于锋锐易损伤，不利于使用寿命。故刺辊齿条的齿顶b₃常设计在0.14~0.18 mm，l常设计在0.05~0.10 mm。毛纺用刺辊齿条，个别齿顶厚设计为0.8 mm，梳理过程中将切断很多纤维，大大增加短绒含量，这样不妥。

6      齿型规格参数间的相互关系

金属针布齿条齿型尺寸规格参数对梳理工艺的影响，彼此密切联系，互相制约。如锡林齿条齿深h_6c在一定范围内减小时，锡林针面负荷减轻，梳理作用增强，且有利于齿密增大和前角δ_c减小；但齿深h_6c减小到一定程度后，针布均匀和混和作用减弱，梳理大棉束、块时易损伤纤维，压碎大杂。其他各项参数间亦有类似情况，所以在设计金属针布齿条尺寸规格参数时，必须根据梳棉机的产量、速度、纺纱号数、纺制纤维的长度、线密度及摩擦因数等因素综合考虑，并抓住主要矛盾适当搭配，巧妙组合，以处理好抓取、握持、分梳与释放、转移间的矛盾，才能收到良好的工艺效果。

设计加工涤纶等化学纤维的锡林金属针布齿条时，如纺中特纱时，单产15~25 kg/（台·h），应抓住涤纶纤维与金属的摩擦因数大易生静电、纤维长易绕锡林的特点，设计齿型释放能力强（小齿深、或前角渐变负角，负角弧背或驼峰背），有适当前角和齿密的针布齿条，如AC2520×01860型。

设计加工棉中特号纱的锡林金属针布齿条时，单产30~40 kg/台·时，其特点是加工纤维长度常为28~30 mm，线密度是1.82~1.72 dtex的细绒棉，产量和锡林转速较高，可设计矮、浅齿、小前角、齿密较大的锡林针布齿条，如AC2030×01550型。

设计加工细号纱锡林金属针布齿条时，因所纺纤维既细又长，对成纱的棉结杂质、条干要求高，梳棉机产量和速度都较低；所以，可设计小总高、小前角，密齿850~1000 ［齿/（25.4mm）²］，齿深较深（0.5~0.6 mm）的直齿形锡林针布齿条，如AC2030×01840型。

小锡林梳棉机的锡林针布，因锡林直径小、转速高，离心力很大、道夫针布转移率特别高，所以，应采用前角特别小（δ_c=55°~60°），深齿（h_6c=1.0~1.5 mm），针隙大容量和齿密较大的锡林针布。

在设计高速、高产、重定量梳理工艺用针布时，一定要增加道夫的齿隙容纤量，应根据定量设计齿深h_6D、总高h_1D大的道夫针布齿条，如AD4530×01890型，甚至AD5030×01890的道夫针布。

在设计加工低级棉和高含杂原棉用针布齿条时，应针对其纤维长度短、纱号粗、含杂高、针布嵌破籽问题突出。当锡林速度和产量中等时，可设计δ_c稍大、齿密N_c较稀、横向密度小（b_1c较大）、齿深中等的锡林针布，如AC2520×01365型；当锡林转速和产量极高时，锡林齿条也可以设计为浅齿、小前角，但横向齿密一定要小，齿形释放性强，以防止嵌破籽，如AC2030×01365型。道夫针布齿密N_D要稀，基部宽（b_1D）要大的针布齿条，如AD4530×01890型或AD5025×02090型。

针布齿条的尺寸规格参数中，前角δ、齿密N和齿深h₆均既影响抓取握持分梳，又影响释放转移纤维。在增强抓取握持，减小前角δ时，必须防止释放转移不良，应相应减小齿深或减小齿密，或设计带负角或设计驼峰形齿，以兼顾分梳与转移；当齿深h₆减小而提高释放和转移功能时，必须防止分梳不充分，均匀混和作用减弱，应相应减小前角和设计更大的齿密，以防转移过度，分梳不足。Graf公司制造的棉纺锡林金属针布齿条向矮、浅、尖、密、小前角方向发展，即是恰当地处理了分梳与转移的矛盾。

7      结论

笔者提供的金属针布齿条齿型尺寸规格的设计程序为：首先设计以前角为主的角度，然后设计影响梳理度的齿密、齿距和基部宽，再设计齿深和基部高，最后设计齿顶面积。设计的依据为：根据纤维与针齿的摩擦因数和纤维在针齿上的离心力设计前角；根据梳理度、梳机产量、锡林速度和纤维长度、线密度设计齿密；根据纤维长度设计齿条的齿距；根据齿密和齿距计算齿条基部宽；根据纤维层厚薄计算齿深；根据包卷要求设计基部高；根据纤维线密度设计齿顶面积等。通过探讨金属针布齿条齿型、尺寸规格的定量计算，以供金属针布设计制造者参考，为纺纱厂选配针布时提供依据。

（全文完）

参考文献：

［1］GB/T 24377-2009,纺织机械与附件金属针布尺寸定义、齿型和包卷［S］.

［2］费青.梳理针布的工艺特性、制造和使用［M］.北京:中国纺织出版社,2007:7－10，142.

［3］许鑑良.细旦化纤四配套针布探讨［Ｊ］.梳理技术, 2008（14）:67－69．

［4］许鑑良.细旦化纤四配套针布探讨［Ｊ］.梳理技术, 2008（15）:45－54．

［5］许鑑良.细旦化纤四配套针布探讨［Ｊ］.梳理技术, 2009（16）:48－59.

［6］费青.锡林道夫转移率对梳理质量的影响［Ｊ］.梳理技术, 2004（9）:22－26;2005（10）:23－28.

［7］冯学本.金属针布参数与纤维性状的关联性探讨［Ｊ］.梳理技术，2012（23）:11－12.

［8］于伟东.纺织材料学［M］.北京:中国纺织工业出版社,2006:114，80－81.