干货 | 21年前毕业论文—东江水电站设计（中）

【编者按】本文系笔者21年前以东江电站为工程案例原型进行毕业设计论文，课题主要根据专业培养的要求和毕业设计的目的，针对东江水电站进行设计。设计深度接近可研设计阶段，并重点深入引水系统和厂房枢纽中某一单项工程的结构进行结构计算并提出施工详图。在当年电脑、网络尚不普及的学生年代，均系本人图文公式、一字一句键盘敲入，另有计算书附文专篇整理和FORTRAN编程连同设计图纸及附图等，同样均为电脑字字敲入或CADR14工程制图，总数逾8万余字，期间在老师的指导下并多番查阅资料、手册，几经修订，设计周期近4个月（2000年3-6月期间）全身心投入，颇为不易，印象中似为当年院系少数采用电脑编辑打印（为此专门购得一二手台式电脑，当年大部分毕业论文为手写）并获得水工建筑设计类毕业设计优秀论文，今偶翻阅之，特作此记，内容未作修改。全文共八个章节，分别为：第一章 基本资料、第二章 枢纽布置、第三章 机电设备及附属设备的选择、第四章 引水系统设计、第五章  调保计算、第六章 厂房布置设计、第七章 结构设计、第八章 结语。因篇幅内容多，现分上、中、下三期形成论文系列篇进行推送，本期为中期内容（主要为第四章 引水系统设计、第五章  调保计算）。

第一部分  东江电站简介东江水电站位于湖南省耒水上游的资兴境内，是一座以发电为主，兼有防洪、航运和工业用水等综合效益的大型水电工程，是三十多年前建成的当时亚洲第一，世界第二的宏伟水电项目，是我国自行设计施工的第一座混凝土双曲薄拱高坝。

工程始于1956年，后因种种原因缓建。直至1978年复工，筹建工程由东江工程指挥部、省水电工程局实施。1980年、1982年，东江指挥部、湖南省水电工程局与电力部第八工程局先后合并，开始东江水电站主体施工。东江水电站于1979年11月贯通导流洞，1980年11月截流，1983年11月开盘浇筑混凝土。

1986年8月2日下午1点43分，重达204吨的钢闸门稳稳当当下到导流洞底坎，截断了滔滔江水，按期完成了东江水电站下闸蓄水的光荣任务。1987年10月31日凌晨5时33分，东江水电站第一台机组正式发电并入华中电网。时任中共湖南省委书记的毛致用同志欣然命笔题词：“洞庭落东江，电龙越三湘。”

第二部分  论文正文（续前文）第四章引水系统设计第一节进水口设计一．  进水口位置选择进水口位置可选在左岸基岩稳定处，并尽量避开高边坡开挖，避开须作大量工程的高边坡地段。而在坝上游约9米处有一断层F1；为此，进水口位置有断层F1上游及断层F1下游两种选择方案。若选在上游，则受断层影响，可能导致洞口塌方，也不便于进水口工作闸门及检修闸门的安装和稳定；更为严重的是，由于断层的存在而导致渗漏严重，影响引水隧洞的正常工作。而选在断层F1下游，则不存在这些问题；且地质条件良好。因此，进水口位置选在左岸断层F1下游处。二．进水口型式设计前已设计，进水口采用有压洞式进水口。其具体型式图示详见工程制图（1号图03）所示。三．  确定进水口高程进口顶部高程应保证其为有压流态且不使进水口产生贯通式漏斗旋涡。从进水口保持其有压流态考虑最小淹没水深S ，S为1.8m；不使进水口产生贯通式漏斗旋涡考虑最小淹没水深S，S为8.0m。综上所述：进水口顶部设置高程=237—8.0=229米又引水隧洞洞径为8.5m，故进水口底部设置高程=229—8.5 =220.5米又本电站水库设计淤沙高程为170m，低于进水口底部设置高程220.5米，故所确定进水口高程合适。

四．喇叭口段及闸门启闭设备位置设计１．喇叭口    为适应水流的运动规律，进水口段常做成喇叭形。喇叭口实际上也是渐变段，其作用是使水流平稳，流速均匀增加，不发生涡流，减小水头损失。根据锐缘孔口自由泄流的原理，常将喇叭口设计成接近流线的橢圆曲线，即x2/a2+y2/b2=1式中：a—橢圆的长轴，m，其值常取（1.0—1.1）D，D为进水口后接引水道的直径，m；    b--橢圆的短轴，m，其值常取（1/3—1/4）D。则：  取a=10,b=3其橢圆曲线方程：x2/100+y2/9=1

喇叭口段长度，可取四分之一橢圆曲线（12米）长；喇叭口底板可直接与孔口前缘护板水平衔接。五．渐变段及拦污设备设计渐变段在有压引水道中，不管从水流条件还是从结构受力条件，过水断面常设成圆形。而进水口因安装闸门的需要，孔口断面则设成矩形。为从矩形闸门孔口缓和地过渡到管道圆形断面，应以渐变段连接。渐变段长度一般采用1.0—2.0倍洞径，本工程取15米。为施工考虑，渐变段由矩形变圆形可采用直线规律，其参数方程如下：     S=B (L-x)/L     a=H(L-x)/L     r=D(L-x)/2L

式中：S---渐变中的断面宽度，m;a---渐变中的断面高度，m;r—渐变中的角隅圆弧半径，m;B—矩形断面起始宽度，m;H--矩形断面起始高度，m;即    S=8(15-x)/15   a=9(15-x)/15r=8.5(15-x)/30拦污设备A．拦污栅的布置    按常规设计，发电引水系统不允许进入污物，凡水电站进水口均需装设拦污栅。拦污栅设计的原则应能拦截有碍引水道和机组安全的污物；便于清污，减少水头损失；清污和引水两不误，以及栅体结构有足够的强度。拦污栅孔口面积取决于过栅流速，而过栅流速直接涉及到清污的难易和水头损失的大小。因此，拦污栅布置的首要问题是选取过栅流速。在选取过栅流速是，应考虑河流污物的多少，拦污栅设入水下的深度，以及准备采用的清污方式。为此，可采用机械清污，取过栅流速1.0米/秒。其布置方式如下，采用多个栅孔，水流过栅后再合流于进水闸孔。根据需要，每个栅孔可设置两道栅槽，第一道栅槽安装拦污栅，第二道栅槽留作备用。当拦污栅堵塞时，可将备用拦污栅装入第二道栅槽，然后提起被堵的拦污栅在水上清污；或将备用挡水闸门装入第二道栅槽，使该孔前形成静水区，以利清污。为了便利清污和减少水头损失，采用活动式拦污栅倾斜布置。B．拦污栅组成拦污栅由若干块栅片组成，栅片象闸门一样放在支承结构的栅槽中，必要时可将栅片一片一片地提起检修。每块栅片的宽度一般不超过4.5米，高度不超过4米。为此，可取栅片宽度4.5米，栅片高度4.0米。栅片四周用角钢或槽钢焊成边框，中间用扁钢做栅条，栅条的上下端焊在边框上。沿栅条的长度方向，每隔一定距离设置带有槽口的横隔板，栅条背水的一边嵌入横隔板的槽口中，并加焊，横隔板的作用是使栅条保持固定的位置，并增加栅条的侧向稳定性。栅片顶部设有吊环。栅片的厚度及宽度由强度计算决定，一般厚度8—12mm,宽度100—200mm。栅条间的净距取决于水轮机的型号及尺寸，以保证通过的拦污栅的污物不会卡在水轮机过流部件中。栅条净间距b一般由水轮机制造厂提供，令D1为水轮机直径，则对于混流式水轮机b=D1/30；为此，本电站选用栅片厚10mm,宽180mm；栅条净距14mm，并按栅前、栅后压差4米考虑。其具体栅条强度验算详见计算说明书。由于喇叭段上缘采用四分之一椭圆曲线，且栏污栅成60度放置；洞径8.5米。故拦污栅总高度为（8.5+3）/sin60°=13.3m；又由于栅片高度4.0米，故在高度方向需布置四片栅片。扣除横梁及隔板宽度得拦污栅过流净高12.4米；即需拦污栅过流净长为246/12.4=19.84米，由此得污栅总长为19.84×（140+10）/140=21.26米。即需在长度方向需拦污栅片数为21.26/3.5=6.07；为此，可设五个闸墩，每个闸墩宽1米。由此的拦污栅总长：L=21.26+1.0×5=26.26米。第二节引水道设计一．   确定引水道线路引水隧洞路线的选择直接影响到隧洞的造价、施工的难易、工程的安全可靠及工程效益。进水口及厂房位置选定后，引水隧洞应尽可能布置成直线，减少开挖量；降低工程造价。但受各种因素影响，隧洞常常布置成弯曲的。为此，应从以下几个方面来考虑引水隧洞线路的布置：１．             地质条件：隧洞应尽可能布置在完整坚固的岩层中，避开不利的地质区，如岩体压力大、地下水充沛、岩石破碎等地带。为防止大面积滑坡，隧洞穿过软弱夹层或断层时，应尽可能正交穿过。在运行中隧洞总会向外漏水，要考虑到岩体被浸湿后发生崩滑的可能性。进水口、调压井、压力水管及厂房的地质条件也要统一加以考虑。２．             地形条件：隧洞在平面上力求最短，在立面上要有足够的埋藏深度。一般要求隧洞周围坚固岩层的厚度不小于三倍开挖直径。在此，取40米。以利用岩石的天然拱作用，减小山岩压力，并能承受部分内水压力。应利用山谷等有利地形布置施工支洞，以加快施工进度。３．             施工条件：由于本工程隧洞较长，施工条件可能成为主要因素。为了加快施工进度，可以每隔300米开凿一条施工支洞。为了便于施工排水及放空隧洞，有压隧洞纵坡坡度取0.002。４．             水流条件：要使水流平顺，水头损失小。要尽可能采用直线，当必须弯曲时其弯曲半径一般大于5倍的洞径。二、确定断面尺寸    隧洞的横断面尺寸一般由技术经济计算确定。在隧洞过水流量已定的情况下，断面尺寸决定于洞内流速，流速愈大所需断面愈小，但水头损失愈大，故发电隧洞的流速有一个经济值称为经济流速，有压隧洞约为2.5—4.5米/秒。在此，取3.0米/秒。则：S=Q/Ve式中：S—隧洞断面面积     Q—隧洞引水流量     Ve—隧洞经济流速,一般取2.5—4.5米/秒；在此取4.0米/秒    S=123×2/4=61.5m2又 S=1/4×ЛD2故 D=（4S/Л）1/2=（4×61.5/3.14）1/2=8.85另据彭德舒公式，对有压隧洞 D=(5.2×Q3/H)1/7式中：D—圆形断面直径，米      Q、H—流量（米3/秒）和水头（米）则    D=（5.2×2463/118.5）1/7=6.8综上：取圆形断面直径D为8.5米      则：V=123×2×4/3.14×8.52=4.34    m/s∈(2.5,4.5) 故合适。三．引水道水力计算有压引水隧洞的水力计算分为恒定流与非恒定流两种。恒定流计算的目的是研究隧洞断面、引用流量及水头损失之间的关系，从而选定隧洞的尺寸。非恒定流计算的目的是求出隧洞沿线各点的最大及最小内水压力，据以决定隧洞高程及设计隧洞的衬砌。其具体计算及结果详见计算说明书。 第三节   调压室一.设置调压式条件判断减小水锤压力在引水道中传递的有效方法之一就是设置调压室，设置了调压式之后，利用调压室扩大的断面积和自由水面，水锤波就会在调压室反射到下游去，这样就相当于把引水系统分为两端。调压是以前这段引水道基本上可以避免水锤压力的影响；调压室以后这段压力管道由于缩短了水锤波传递的路程，从而减少了压力管道重的水垂直，改善了机组运行条件及供电质量。但设置调压室将增大工程量，加大投资。故必须经过经济及电站性能进行综合比较，以求是否布置调压室。作为初步设计由下列不等式可近似地判断设计调压室的必要性，符合下列不等式的应考虑设置调压室。即ΣLV>(15—20)H式中 L—个压力水道（包括蜗壳及尾水管）的总长度，如有分岔管时，可按最大的一支水管考虑（米）V—各段压力水道内的平均流速（米/秒）H—水电站最小净水头（米） 得 ΣLV=720×4.3+190×5.8=4198      20H=20×80=1600即ΣLV远大于20H且在我国目前的生产实践中，当压力引水系统的长度超过300-500米时，多数水电站设置了调压室；而本电站引水系统长达900米。故必须设置调压室。二．   调压室布置方式选择调压室的布置应尽量靠近厂房，一缩短压力管道的长度，降低工程造价；而根据调压适于厂房位置相互关系，本工程有上游调压室和下游调压室两种方案选择。由于本工程上游压力引水道较长，而下游尾水管较短。故选用上游调压室，且上游调压实在国内外工程应用最为广泛，这样无论是工程具体情况，还是工程技术经验都是可行的。三．   调压室类型选择在本工程中，调压室有简单园筒式、阻抗式、双室式及差动式四种类型选择方案。经最优方案比较，选用差动式方案。其具体计算及比较过程详见计算说明书。第五章  调保计算第一节    高压管道经济直径的确定在设计流量以定的情况下，钢管直径与管内流速、水头损失和工程造价等密切相关。选用较小的直径时，钢材用量和土建工程量小，但水头损失大，替代电站的投资和年费用大；相反，选用大直径时电能损失小，但设计钢管的钢材用量和土建工程量增大。因此，管径选择是个技术经济比较问题，设计中应该结合工程的实际情况拟定几个可行的钢管直径进行技术经济比较。对于规划和初步设计阶段的工程，可以利用由动能经济比较导出的公式和经验公式、经济流速等方法，近似地求出经济直径。考虑经济因素导出的经济直径公式为D=(kQ3/H)1/7式中 k— 系数，取值范围8—15，机组运行小时数低、钢管供水机组台数多、钢材贵而电价便宜时，取小值，反之取大值；  Q— 管道平均流量，m3/s；  为此，可取K=8  得D=(8×1233/118.5)1/7=5.2m第二节      调保计算的任务调保计算的主要任务是根据水电站有压引水系统和机组特性，选择合理的调节时间和规律，使水击压力和转速变化率均保证在允许范围之内；或者在给定的转速变化和调节时间的情况下，计算必要的GD2。第三节     调保计算工况的选择计算工况主要由以下两种工况作为计算控制工况；即：1、设计水头下甩全负荷；2、最大水头下甩全负荷。通常工况一发生最大转速升高，而工况二发生最大水压，取这两个工况作为调节保证值。在此，为了便于比较及对调保计算有一深入了解，主要选择了如下几个工况进行计算。1、 一台机正常高水位丢弃额定或最大负荷2、 正常高水位机组丢弃额定或最大负荷3、 设计水头，电站丢弃全部负荷4、 正常高水位机组丢弃半负载或电站保证出力5、 设计洪水时电站丢弃可能大负荷6、 校核洪水时电站丢弃可能大负荷7、 死水位运行管路上最后一台机投入发限制出力 第四节    各种工况下的引用流量计算、水头损失及水击计算水电站各种工况下的引用流量、水头损失及水击计算过程详见计算说明书第二章所讲。其计算结果如下附表5-1，5-2，5-3所示。

第五节     机组转速变化率计算及尾水管真空度检验水击和机组转速变化的计算，一般称为调节保证计算，或简称“调保计算”。其主要任务是根据水电站过流系统和机组特性，合理地选择导叶开度时间和调节规律，使水击压力和转速变化均保证在允许范围之内。机组与电力系统解列后负荷变为零，此时多余的能量转化为机械能，使机组转速上升。水轮机调节机构受到转速升高后，开始关闭导叶，水轮机引用流量渐渐减小，出力减小。第六节        调保计算成果分析选择水锤和调节保证计算的主要任务可概括为：根据水电站过水系统和水轮发电机组特性，合理选择开度时间和调节规律，进行水锤压强和机组转速变化计算，使二者的数值均在允许范围之内，并尽可能降低水锤压强。调节时间直接影响转速变化和水锤压强。而调节规律只对水锤压强有显著影响。合理的调节规律是指在某调节时间内使水锤压强出力到比较理想的情况。为此，据工程经验，对于水电站水头大于100米时，一般取其最大水击压力ζ=0.30，最大转速上升率β为40%。为此，经调保计算比较选Ts=8秒，其计算结果如后附表5-1，5-2，5-3所示。

第七节     引水系统压坡线的绘制绘制引水系统压坡线目的在于保证引水系统内不产生负压并有一定的水压（2m）；也为引水系统线路及高程布置提供理论依据。本电站引水系统压坡线如后坐标纸附图所示。 表5--1     水电站管路系统最高、最低内水压力计算表             运行工况 计算工况IIIIIIIVVVIVII一台机正常高水位丢弃额定或最大负荷正常高水位机组丢弃额定或最大负荷设计水头，电站丢弃全部负荷正常高水位机组丢弃半负载或电站保证出力设计洪水时电站丢弃可能大负荷校核洪水时电站丢弃可能大负荷死水位运行管路上最后一台机投入发限制出力上游水位Zu上（m）　285285266.679285289.52291.15237投入运行机组数（台）1441441上下游水位差H0(m)141.70139.40120.679141.70133.22132.0593.700水轮机流量Qg(m3/s)102.64104.76912398.863109.271110.296104.315管路水头损失hw0(m)1.5172.2172.1791.4072.4122.457104.315相对起始开度coi=aoi/aop0.6670.7081.00.6580.7920.7920.958调节时间Ts’=aomTs/aop一般地：Ts’= （0.6—0.95）Ts；在此；取Ts’= 0.8Ts其中    Ts分别取6、7、8、9秒压力管ΣLtVt= 7.316Qg750.914766.49899.87723.28799.43806.93763.17蜗壳ΣLcVc= 2.227Qg228.58233.32273.92220.17243.35245.63232.31尾水管ΣLbVb=1.007Qg103.36105.50123.8699.555110.036110.07105.05ΣLV= 10.55Qg1082.851105.311297.651043.001152.811163.621100.52Ucp =acp×Vcp/2gh0=2.8316  (Qg/H0)2.0512.2182.8861.9762.3232.3653.152Ucp.Loi1.3681.5072.8861.3001.8401.8733.020σcp=ΣLV/gH0Ts’= 1.0765 (Qg/H0Ts’)6S0.14680.15230.20660.14140.16620.16930.22567S0.12580.13060.17710.12120.14250.14510.19348S0.11010.11420.15490.10600.12470.12700.16929S0.09790.10150.13770.09430.11080.11290.1504发生水击类型末相末相末相末相末相末相末相等价管末端  hm6S0.1580.1650.2300.1520.1820.1850.2547S0.1340.1400.1940.1290.1530.1560.2148S0.1170.1210.1680.1120.1330.1360.1859S0.1030.1070.1480.0990.1170.1200.163换算为hmax=k.hm6S0.1900.1980.2760.1830.2180.2220.3057S0.1610.1680.2330.1550.1840.1880.2578S0.1400.1450.2020.1340.1600.1630.2229S0.1230.1280.1770.1190.1410.1440.195压力管末Ht=ΣLtVt×hmax/ΣLV6S0.1460.1520.2120.1400.1670.1700.2347S0.1240.1280.1790.1190.1410.1440.1978S0.1070.1110.1540.1030.1220.1250.1709S0.0950.0980.1360.0910.1080.1100.150ΔHt=ht.H0(m)6S20.65221.14425.57419.83422.22022.46521.9227S17.50417.91221.56516.81818.80219.00518.4558S15.18915.53818.64314.59816.29516.46815.9359S13.41413.71916.41912.89614.37914.52914.020Htmax=(Z-Zt)+ΔHt6S163.45163.94150.05162.63169.54171.42116.7227S160.30160.710146.04159.62166.12167.95113.2558S157.99158.34143.12157.40163.62165.42110.7559S156.21156.52140.90155.70161.70163.48108.820Htmin=(Z-Zt)-ΔHt-hw6S122.688124.0337S126.104127.4838S128.118130.0279S130.53131.965蜗壳末Hc=(ΣLtVt+ΣLcVc)×hmax/ΣLV6S0.1900.1980.2760.1830.2180.2227S0.1610.1680.2330.1550.1840.1888S0.1400.1450.2020.1340.1600.1639S0.1230.1280.1770.1190.1410.144ΔHc=hc.H0 (m)6S26.93927.58033.35825.87228.98329.3047S22.83223.36528.13021.93824.52524.7908S19.81220.26724.31919.04221.25621.4819S17.49717.89521.41716.82218.75518.952Hcmax=(Z-Zc)+ΔHc(m)6S169.739170.380157.837168.672176.303178.2547S165.632166.165152.609164.738171.845173.7408S162.612163.067148.797161.842168.576170.4319S160.297160.695145.895159.622166.075167.902表5--2  水电站机组转速变化率计算表                 运行工况  计算工况IIIIIIIVVI一台机正常高水位丢弃额定或最大负荷正常高水位机组丢弃额定或最大负荷设计水头，电站丢弃全部负荷正常高水位机组丢弃半负载或电站保证出力死水位运行管路上最后一台机投入发限制出力上游水位Zu（m）　285285263.979285237运行机组数  （台）14411水轮机出力N0g(kw)12760012760012760012300085000工作水头H（m）140.183137.183118.5140.29391.883调节时间 Ts’（s）一般地：Ts’= （0.6—0.95）Ts；在此；取Ts’= 0.8Ts其中    Ts分别取6、7、8、9秒时间常数Ta=n02(GD2)/365N0g (s)10.441610.441610.441610.832115.6746水击常数σcp=ΣLV/gH0Ts’=1.0765 (Qg/H0Ts’)6s0.14680.15230.20660.14140.22567s0.12580.13060.17710.12120.19348s0.11010.11420.15490.10600.16929s0.09790.10150.13770.09430.1504我国长办公式水击修正系数f6s1.211.211.301.211.317s1.191.201.231.191.288s1.171.171.221.171.239s1.131.151.201.131.21Tc=Ta+0.5δTa0.4610.4610.4610.4710.592ns=n0×(N0g)1/2/H1.25123.450126.834152.305121.086170.845Tn=(0.9-0.00063ns)Ts’6s3.9473.9363.8593.9543.8037s4.6044.5934.5034.6134.4378s5.2625.2495.1465.2725.0719s5.9205.9055.7895.9315.705β=[1+(2Tc+Tnf)/Ta]1/2--16s0.2430.2410.2530.2350.1807s0.2720.2710.2740.2640.1998s0.2950.2950.2980.2850.2149s0.3150.3210.3240.3040.231苏联公式水击修正系数f6s1.211.211.301.211.317s1.191.201.231.191.288s1.171.171.221.171.239s1.131.151.201.131.21Ts1=0.9Ts’由Ts’=0.8Ts得Ts1=0.72Ts， 其中Ts分别取6，7，8，9秒β=(1+Ts1f/Ta)1/2--16s0.2250.2230.2400.2160.1677s0.2570.2570.2640.2480.1888s0.2830.2830.2910.2720.2059s0.3040.3110.3210.2920.225表5—3   水电站尾水管真空度计算表           运行工况  计算工况IIIIIIIVVII一台机正常高水位丢弃额定或最大负荷正常高水位机组丢弃额定或最大负荷设计水头，电站丢弃全部负荷正常高水位机组丢弃半负载或电站保证出力死水位运行管路上最后一台机投入发限制出力上游水位Zu（m）　285285266.679285237下游水位Za（m）　143.3145.6146143.3143.3上下游水位差H0(m)141.70139.40120.679141.7093.70投入运行机组数（台）14411水轮机流量Qg(m3/s)102.64104.76912398.86399.072管路水头损失hw0  (m)1.5172.2172.1791.4071.639相对起始开度Loi=aoi/aop0.6670.7081.00.6580.917调节时间Ts’=  aom/aop.Ts一般地：Ts’= （0.6—0.95）Ts；在此；取Ts’= 0.8Ts其中    Ts分别取6、7、8、9秒压力管ΣLtVt= 7.316Qg750.914766.49899.87723.28763.17蜗壳ΣLcVc= 2.227Qg228.58233.32273.92220.17232.31尾水管ΣLbVb=1.007Qg103.36105.50123.8699.555105.05ΣLV=10.55Qg1082.851105.311297.651043.001100.52Ucp=acp×Vcp/2gh0=2.8316（Qg/H0）2.0512.2182.8861.9763.152Ucp.Loi1.3681.5072.8861.3003.020σcp=ΣLV/gH0Ts’= 1.0765(Qg/H0Ts)6s0.14680.15230.20660.14140.22567s0.12580.13060.17710.12120.19348s0.11010.11420.15490.10600.16929s0.09790.10150.13770.09430.1504发生水击类型末相末相末相末相末相等价管末端hm6s0.1580.1650.2300.1520.2547s0.1340.1400.1940.1290.2148s0.1170.1210.1680.1120.1859s0.1030.1070.1480.0990.163换算为hmax=k.hm6s0.1900.1980.2760.1830.3057s0.1610.1680.2330.1550.2578s0.1400.1450.2020.1340.2229s0.1230.1280.1770.1190.195尾水管进口Yb=ΣLbVb×hmax/ΣLV6s0.0200.0210.0290.0190.0327s0.0170.0180.0250.0160.0278s0.0150.0150.0210.0140.0239s0.0130.0140.0190.0130.021ΔHb=hb.H06s2.8432.9103.5202.7303.0177s2.4092.4462.9682.3152.5408s2.0912.1392.5662.0092.1939s1.8461.8882.2601.7751.930Vb0=Qg/Fb7.7757.9369.3177.4887.901Vb2/2g=Vb02/2x2g (m)1.5401.6052.2121.4291.591Hs=Zk—Za    (m)-2.720-5.020-5.420-2.720-2.720Hv=Hs+Vb/2g+△Hb(m)6s1.663-0.5050.3121.4391.8887s1.230-0.950-0.2401.0241.4118s0.911-1.276-0.6420.7181.0649s0.667-1.527-0.9480.4840.801注：应选择丢弃负荷工况，Vb2/2g和△Hb使其真空增加，故以“＋”号代入。Ｈｓ按代数值代入。（作者：薛国强，水利、水运双专业高级工程师，【水利参阅】公众号主编，中国水利学会会员，中国水利工程协会会员，科普中国专家库成员）